Вы здесь

Расчетное сопротивление бетона смятию


Расчётное сопротивление бетона сжатию таблица

Бетонные конструкции изготавливаются в расчете на то, что они способны переносить высокие нагрузки без каких-либо разрушений. Характеристики сооружений из бетона закладываются в проект – это сопротивление бетона сжатию, прочность, плотность, долговечность и т.д. Бетон – материал разнородный, поэтому различные локальные участки конструкции могут обладать разной прочностью и разным сопротивлением к нагрузкам. И расчет прочности необходим, чтобы уточнить нормативные показатели материала. Что такое расчетные параметры, и как их узнают?

Что такое расчетное сопротивление

Этот параметр можно узнать и рассчитать методом простого деления указанных в ГОСТ 12730.0-78 сопротивлений на надежность, которая отражается в виде определенного коэффициента. При вычислениях сопротивления бетона этот коэффициент зависит от типа стройматериала.

График прочности на растяжение по осям

[ads-pc-1] [ads-mob-2]

Значения расчетных сопротивлений материалов обозначаются, как Rb и Rbt, их показатели можно менять в сторону уменьшения или увеличения методом умножения на коэффициент состояния эксплуатации бетона γbi, который отражает пропорциональность значений от времени прикладывания нагрузки; цикличность нагружений; параметры, свойства и временной отрезок эксплуатации сооружения; метод изготовления; сечение, площадь, и т.д. Узнать конкретное расчётное сопротивление бетона сжатию таблица значений которых отражает математические вычисления, а не физические данные, можно для востребованных промышленностью классов:

Сопротивление, тип Тип Расчетные показатели для максимально нагруженных состояний 1-й группы Rb и Rbt, МПа, для разных классов прочности
B 10 B 12,5 B 15 B 20 B 25 B 30 B 35
Сжатие по оси, Rb Мелкофракционный тяжелый бетон 6,0 7,50 8,5 11,5 14,50 17,0 19,50
Растяжение по оси, RM Тяжелый бетон 0,57 0,66 0,75 0,90 1,050 1,20 1,30

Как рассчитывается прочность? Существуют определенные значения прочности, заниженные для обеспечения надежности. Эти установленные параметры и есть расчетные показатели, зависящие от фактических результатов испытаний.

Нормативное сопротивление

  1. Параметр отражает показатель материала по сжатию (сжатие бетонной призмы по оси при испытаниях) Rbn и Rbtn по растяжению;
  2. Значения для максимально нагруженных состояний 1-го состава Rb, Rbt и 2-го состава Rb,ser, Rbt,ser вычисляются методом деления этих параметров согласно ГОСТ на прикрепленные коэффициенты надежности – соответственно gbc и gbt;
  3. Значение по ГОСТ Rbn, зависящие от класса по прочности на сжатие;
  4. Установленное значение Rbtn при неконтролируемой прочности материала определяется по классу прочности, и воспринимается как обеспеченная прочность при растяжении;
  5. Согласно п.2 параметры 1-го типа Rb и Rbt могут изменяться. Для этого Rb и Rbt умножаются на параметр gbi;
  6. Параметры 2-го типа Rb,ser и Rbt,ser зависят от показателя gbi, и при нормальной нагруженности материала в 1,0. Для некоторых легких бетонов используются и другие показатели Rb,ser и Rbt,ser по согласованию с проектировщиками;
  7. Первоначальный модуль упругости Eb определяется по таблице ниже. Если бетонный объект эксплуатируется в климатическом регионе IVА, и не обеспечен защитой от УФ излучения, то параметры Eb умножаются на 0,85.
Тип сопротивления Rb,n и Rbt,n согласно ГОСТ, и Rb,ser и Rbt,ser (Мпа)
B 10 B 15 B 20 B 25 B 30 B 35 B 40 B 45 B 50 B 55 B 60
Сжатие по оси Rb,m и Rb,ser 7,5 11 15 18,50 22,0 25,50 29 32 36 39,50 43
Растяжение по оси Rbt,r и Rbt,ser 0,85 11 1,35 1,55 1,75 1,95 29 2,25 2,45 2, 2,75
Структура бетона

[ads-pc-1] [ads-mob-3]

В таблице указано расчетное сопротивление бетона осевому сжатию по СП 52-101-2003

Тип сопротивления Сопротивление согласно ГОСТ Rb и Rbt,и Rb,ser и Rbt,ser (Мпа)
B 10 B 15 B 20 B 25 B 30 B 35 B 40 B 45 B 50 B 55
Сжатие по оси Rb 6 8,5 11,5 14,5 17 19,5 22 25 27,5 30
Растяжение по оси Rbt 0,56 0,75 0,9 1,050 1,15 1,30 1,40 1,50 1,60 1,70

Сопротивление по ГОСТ или СП зависит от прочности испытываемых образцов (кубиковая нормативная прочность).

Rb и Rbt для осевых растяжений при определении класса бетона устанавливается с зависимостью от прочности согласно ГОСТ испытываемых образцов типов бетона с контролем приготовления раствора. Нормативная кубиковая и призменная прочность на сжатие и на растяжение имеют определенное соотношение, устанавливаемое при стандартных испытаниях бетонных образцов.

Требования к автоклавному бетону

Марка Первоначальный модуль упругости Еb автоклавного материала
Сжатие и растяжение, МПа
B 1,5 B 2 B 2,5 B 3,5 B 5 B 7,5
D 300 900 1000
D 400 1100 1200 1300
D 500 1300 1500 1600 1700
D 600 1500 1600 1700 1800 1900
D 700 1900 2200 2500 2900 3200 3400
Ячеистый бетон

[ads-pc-1] [ads-mob-2]

Рассчитывая класс бетона по прочности на растяжение по осям, стандартные значения Rb и Rbt берутся как свойство класса, выраженное в цифрах, которые идут после символа «B». Определяющие свойства деформаций бетона – это:

  • Максимальные относительные деформации при сжатии-растяжении по осям: Ɛbo,n и Ɛbto,n;
  • Первоначальный модуль упругости Eb,n;

Дополнительные свойства деформаций бетона:

  • Первичный коэффициент поперечных деформаций «v»;
  • Сдвиг по модулю «G»;
  • Коэффициент температурных деформаций αbt;
  • Деформации, зависящие от свойств ползучести раствора Ɛсг;
  • Деформации, зависящие от усадки материала εshr.

Характеристики деформаций определяются, исходя из класса и марки, плотности и технологических показателей бетона. Механические показатели бетона для напряженного состояния по одной оси в общих случаях характеризуются диаграммой деформирования материала, отражающей зависимость напряжений Σb,n (Σbt,n) и относительных продольных деформаций Εb,n (Εbt,n) бетона в растянутом или сжатом состоянии при импульсном приложении нагрузки.

Виды деформаций

[ads-pc-1] [ads-mob-3]

При расчетах прочности бетонных конструкций основные характеристики, влияющие на конечный результат – это окончательное и фактическое сопротивление бетона Rb и Rbt. Характеристики прочности, полученные в результате вычислений, рассчитываются как стандартные сопротивления материала Rb,m и Rb,ser, а также Rbt,r и Rbt,ser, поделенные на gbc и gbt и. Показания gbc и gbt зависят от типа бетона, просчитанных свойств материала, предельных состояний при различных нагрузка, но должны не выходить за следующие рамки:

Для коэффициента gbc:

  1. 1,3 – для максимальных и минимальных нагрузок 1-го состава бетона;
  2. 1,0 – для максимальных и минимальных нагрузок 2-го состава;

Для коэффициента gbt:

  1. 1,5 – для максимальных и минимальных нагрузок 1-го состава при определении класса на сжатие по осям;
  2. 1,3 – для максимальных и минимальных нагрузок 1-го состава при определении класса на растяжение по осям;
  3. 1,0 – для максимальных и минимальных нагрузок 2-го состава бетона.

Для максимальных и минимальных нагрузок 1-го и 2-го состава показатели деформаций материала берутся из их значений, указанных в ГОСТ и СНиП. Также при вычислении значений R свойства нагрузок, влияние атмосферных осадков, температуры, напряженности материала и конструкции из бетона корректируются коэффициентами условий эксплуатации конструкции γbi, и отражаются на расчетных деформационных и прочностных параметрах строительного материала.

Диаграммы деформаций конструкций из бетона вычерчиваются, опираясь на метод замены стандартных показателей на расчетные параметры.

Диаграммы деформаций

[ads-pc-1] [ads-mob-3]

Характеристики прочности при двухосном или трехосном приложении напряжений определяются по типу и классу бетона, исходя из связи между максимальными и минимальными значениями напряже­ний, приложенных в 2-х или 3-х перпендикулярах. Деформирование бетонного объекта вычисляется по плоскому или объемному приложению напряжений. Если конструкция имеет дисперсно-армированное состояние, то для нее принимаются характеристики, как для обычных бетонных или ж/б сооружений.

При работе с фибробетоном его свойства определяются, исходя из физико-эксплуатационных характеристик смеси, также берется в расчет форма, габариты, геометрия и распределение фибр в составе, сцепление фибр с раствором. Определяющие характеристики прочности и возможности деформирования армирования – это стандартные параметры прочности и свойства деформа­ции.

Неупругие деформации

Основное определение прочности материала армирования при нагрузках на растя­жение-сжатие – это установленное ГОСТ сопротивление Rs,n, которое принимается равным показателю эксплуатационного предела текучести или такого же условного предела, который будет соответствовать окончательному удлинению или укорочению, принимаемому как 0,2%. Также ограничение Rs,n происходит по показателям, соответствующим деформирующим нагрузкам, которые равны максимальным показателям деформации бетона вокруг сжатой арматуры при укорочении.

Понятия прочности и класса

Прочность по марке использовалась до введения евростандартов, и ею обозначалась средняя устойчивость на сжатие. Новые СНиП регламентируют классы прочности при сжатии-растяжении.

Нарастание прочности

[ads-pc-1] [ads-mob-3]

Понятие «класс» означает сопротивление материала согласно СП сжатию бетонного куба по оси. Эталонные габариты куба – 15 х 15 см. Из-за неравномерности распределения параметров прочности по всему материалу использование среднеарифметических показателей прочности не рекомендовано, так как на локальном участке объективная прочность может быть меньше.

Основная характеристика длительности эксплуатации бетонного объекта – это его класс. При определении класса принимается во внимание и осевое сжатие, и осевое растяжение, значения которых определяются с запасом прочности через удельное сопротивление элементов.

Предельно допустимые напряжения

Формула определения сопротивления нагрузкам сжатия: R = Rn /g;

Где g – коэффициент прочности материала, принимаемый как 1,0. Чем однороднее бетон, тем коэффициент g ближе к единице.

Дополнительные параметры для расчетов:

  1. Электрическое удельное сопротивление раствора;
  2. Влагостойкость – ее параметры необходимы, чтобы знать максимальное давление жидкой среды, которое может выдержать бетон;
  3. Воздухопроницаемость связана с прочностью, и имеет постоянное значение в диапазоне 3-130 c/см3.
  4. Морозостойкость обозначается символом «F» и числами от 50 до 1000, означающими количество циклов заморозки-разморозки;
  5. Теплопроводность влияет на плотность материала. Чем больше воздуха в бетоне, тем меньше плотность и теплопроводность;
Визуальное выявление трещин в образцах

[ads-pc-1] [ads-mob-3]

Продольные трещины в испытываемых призменных образцах появляются под действием поперечных нагрузок. Прочность образца увеличивается при стягивании бетона хомутами, но разрушение произойдет в любом случае, и трещины появятся позже. Такое отодвигание разрушения во времени называется эффектом обоймы. Хомут, сжимающий элемент, можно заменить укладкой в раствор поперечной стержневой арматуры, металлической сетки или спирали из стали.

  1. Марка обозначается символом «M», и означает среднюю кубиковую прочность Rв, которая выражается в кг/см2. Следующие за латинской буквой числа – это прочность;
  2. Класс – символ «B», обозначающий кубиковую прочность (Мпа) с вероятностью 0,95. Неоднородность прочности материала колеблется в пределах Rmin-Rmax.

Предварительно напряженные железобетонные конструкции

Конструкция или элемент из железобетона, нагруженный искусственно созданными внутренними напряжениями, направленные обратно реальным физическим нагрузкам при эксплуатации объекта. Искусственные напряжения появляются после внедрения в тело конструкции предварительно напряженной арматуры. Сделать это можно так:

  1. При заливке раствора в конструкции оставляют пазы, в которые укладывается арматура (сетка, стержни, спирали). Набор прочности завершается натягиванием арматурной сетки или другого типа арматуры с креплением концов по бокам элемента. Натягивание арматуры сопровождается сжатием бетона. Усилие натяжения обозначается символом «Р»;
  2. Арматура натягивается перед заливкой раствора (т.н. натяжение на упоры), а после отвердения смеси отпускается, что и создает напряжение сжатия.

Еще один вариант создания предварительного напряжения – заливка специального напрягающего цемента марки НЦ. Затвердевая, объем конструкции из цемента этой марки увеличивается, при этом растягивается и арматура, создавая напряжение растяжения.

Расчётное сопротивление бетона обновлено: Апрель 28, 2018 автором: Артём

okbeton.ru

7.4.1 Расчет на смятие (местное сжатие)

Общие положения

7.4.1.1 При расчете по прочности бетонных и железобетонных элементов, подвергнутых действию местных сжимающих нагрузок, в качестве прочностной характеристики бетона следует принимать расчетное сопротивление бетона смятию fcud , которое зависит от расчетного сопротивления бетона сжатию и отношения площади смятия (площади, на которую приложена местная нагрузка) к площади распределения этой нагрузки.

Расчетное сопротивление бетона смятию следует определять по формуле

, (7.145)

где fcd — расчетное сопротивление бетона сжатию;

 — коэффициент, учитывающий длительное действие нагрузки, принимаемый согласно указаниям 6.1.5.4;

u — коэффициент, учитывающий повышение прочности бетона при смятии, который следует определять по формуле

, (7.146)

69

СНБ 5.03.01-02

здесь ku — коэффициент эффективности бокового обжатия при смятии, принимаемый:

для тяжелого бетона

для мелкозернистого бетона ku = 12,5;

kf — принимается по таблице 7.6;

u,max — предельное значение коэффициента повышения прочности бетона при смятии, принимаемое по таблице 7.6;

Ac0 — площадь смятия (рисунок 7.18);

Ac1 — площадь распределения (рисунок 7.18), симметричная относительно центра площади смятия.

Таблица 7.6 — Значения коэффициентов kf и u,max

Схема приложения местной нагрузки, согласно рисунку 7.18

kf

u,max

для бетонных элементов

для элементов с косвенным армированием

Случай a), b)

1,0

2,5

3,5

Случай c)

0,8 + 0,2c/b

2,5

3,5

Случай d)

0,8 + 0,2c/d

2,5

3,5

Случай e), f), i), j)

0,8

2,5

3,5

Случай g)

0,8 + 0,2

2,5

3,5

Случай h)

0,8 + 0,2

2,5

3,5

Случай k), l), m), n)

0,8

1,0

1,0

При действии на плоскость элемента более одной местной нагрузки следует определять для каждой из них площади распределения отдельно, согласно рисунку 7.18. Если в этом случае площади распределения накладываются, следует вводимые в расчет площади распределения ограничить так, чтобы они взаимно не накладывались.

Если на элемент, подвергнутый действию местной сжимающей нагрузки, действуют другие нагрузки, вызывающие появление в бетоне растягивающих напряжений, следует армировать элемент поперечными сетками.

Расчет бетонных элементов по прочности на смятие

7.4.1.2 Прочность бетонного элемента, подвергнутого действию местной сжимающей нагрузки, следует проверять из условия

NSd  u×fcud×Ac0 , (7.147)

где NSd — равнодействующая расчетных усилий, действующих на площадь смятия Ac0;

fcud — расчетное сопротивление бетона смятию, определенное согласно указаниям 7.4.1.1 при расчетных сопротивлениях бетона сжатию fcd и растяжению fctd , определенных при коэффициенте безопасности по бетону c = 1,8;

u — коэффициент, зависящий от распределения напряжений по площади смятия, равный

, (7.148)

здесь u,min, u,max — соответственно минимальные и максимальные напряжения сжатия.

70

СНБ 5.03.01-02

Рисунок 7.18 — Схемы для назначения площади распределения Ac1

(на схемах g), h), j) , )

71

СНБ 5.03.01-02

Расчет элементов с косвенным армированием по прочности на смятие

7.4.1.3 При косвенном армировании элементов из тяжелого бетона сварными поперечными сетками прочность элементов, подвергнутых действию местной сжимающей нагрузки, следует проверять из условия

NSd  fcud,eff ×Ac0 , (7.149)

где NSd — равнодействующая расчетных усилий, действующих на площадь смятия Ac0;

fcud,eff — приведенное расчетное сопротивление бетона смятию, определяемое по формуле

fcud,eff = fcud + 0×xy×fyd,xy×s , (7.150)

здесь fcud — расчетное сопротивление бетона смятию, определенное согласно указаниям 7.4.1.1 при расчетных сопротивлениях бетона сжатию fcd и растяжению fctd , определенных при коэффициенте безопасности по бетону c = 1,5;

0, xy, fyd,xy — обозначения те же, что в 7.1.2.22;

s — коэффициент, учитывающий влияние косвенного армирования в зоне местного сжатия; для схем k), l), n) (рисунок 7.18) принимается s = 1,0, при этом косвенное армирование учитывается в расчете при условии, что поперечные сетки установлены на площади не менее ограниченной пунктирными линиями на соответствующих схемах рисунка 7.18; при схемах а), b), c), d), e), f), g), h), i), j) (рисунок 7.18) коэффициент s определяется по формуле

, (7.151)

где Aeff — площадь бетона, заключенного внутри контура сеток косвенного армирования, считая по их крайним стержням, и расположенного в пределах площади распределения Ac1.

Если контур площади смятия выходит за пределы контура сеток косвенного армирования при определении площади смятия Ac0 и площади распределения Ac1 учитывается только площадь бетона внутри контура сеток.

Площади сечения стержней сетки на единицу длины в одном и другом направлениях не должны различаться более, чем в 1,5 раза, а шаг стержней сетки не должен превышать 100 мм и 1/4 меньшей стороны сечения.

studfiles.net

Расчёт подколонника на местное сжатие (смятие). Расчёт плитной части отдельного фундамента и подколонника по образованию и раскрытию трещин

Расчёт подколонника на местное сжатие (смятие) выполняют на усилие Nс в уровне торца колонны по правилам расчёта элементов железобетонных конструкций. Первоначально проверяют прочность подколонника при отсутствии косвенной арматуры в виде сеток С-2 под дном стакана:

,

где

Ab,loc — площадь смятия, Ab,loc = lc ∙ bc ;

ψloc — коэффициент, зависящий от характера распределения местной нагрузки по площади смятия; при e0,2 ≤ lc /6 распределение нагрузки считают равномерным и принимают ψloc = 1, при e0,2 > lc /6 распределение нагрузки считают неравномерным и принимают ψloc = 0,75;

Rb,loc — расчётное сопротивление бетона местному сжатию (смятию).

Значение Rb,loc определяют по формуле

Rb,loc = φb ∙ Rb ,

где

Rb — расчётное сопротивление бетона осевому сжатию;

,но φb принимают не более 2,5 и не менее 1,0;

Ab,max — максимальная расчётная площадь смятия, Ab,max = lcf ∙ bcf .

Если вышеприведенное условие прочности не выполняется, то под дном стакана требуется установка сеток косвенного армирования С-2 (рис. 11, а, г). Их изготавливают из арматуры класса В500 (Вр-I) или А300 (A-II). При необходимости допускается применять арматуру класса А400 (А-III). Диаметр арматуры принимают не более 14 мм (ds,x = ds,y ≤ 14 мм). Размер ячеек сеток С-2 назначают не менее 45 мм (кратно 5 мм), но не более 100 мм и не более четверти меньшего размера подколонника (0,25∙bcf). Первую сетку устанавливают с шагом 30 мм ниже дна стакана, а вторую и последующие – с шагом от 60 до 150 мм (кратно 10 мм), но не более bcf / 3. Часто используют шаг сеток, равный 100 мм.

Первоначально осуществляют проверку прочности поперечного сечения подколонника на местное сжатие с учётом двух сеток косвенного армирования:

,

где

Rbs,loc — приведенное с учётом косвенной арматуры расчётное сопротивление бетона сжатию,

;

Rs,xy — расчётное сопротивление растяжению арматуры сетки С-2;

μs,xy — коэффициент косвенного армирования, определяемый по формуле

,

здесь

nx , Аsx , lx — соответственно число стержней, площадь поперечного сечения и длина стержня сетки, считая в осях крайних стержней в направлении большего размера подколонника;

ny , Аsy , ly — то же, в направлении меньшего размера подколонника;

Аb,loc,ef — площадь бетона, заключённая внутри крайних стержней сетки косвенного армирования;

s — шаг сеток косвенного армирования по высоте подколонника; шаг принимают не менее 60 мм и не более 150 мм;

φs,xy — коэффициент, учитывающий влияние косвенного армирования,

.

При невыполнении условия прочности с учётом двух сеток косвенного армирования следует увеличить диаметр арматуры или количество стержней в сетке С-2. При выполнении условия проверяют прочность бетона на местное сжатие в уровне нижней сетки С-2 по формуле

,

где площадь смятия А*b,loc определяют с учётом распределения давления от дна стакана под углом 45˚:

.

В приведенной зависимости z* — расстояние от дна стакана до нижней (второй) сетки косвенного армирования. При невыполнении последнего условия прочности увеличивают число сеток С-2 до трёх или четырёх с повторением соответствующей проверки.

Расчёт отдельных железобетонных фундаментов по образованию и раскрытию трещинпроизводят для тех сечений плитной части фундамента и подколонника, в которых требуется максимальное количество продольной арматуры, установленной проверками прочности по нормальным сечениям. Вместе с тем, указанный расчёт для подколонника можно не производить в следующих случаях:

1) фундамент является центрально нагруженным;

2) коэффициент армирования подколонника m по его растянутой грани не превышает 0,8 %:

, где , as,cf = 6 см;

в этом случае подколонник считается слабоармированным конструктивным элементом, у которого момент образования трещин практически совпадает с исчерпанием несущей способности, ранее обеспеченной расчётом прочности по нормальным сечениям;

3) относительные деформации на растянутой грани подколонника не превышают предельного значения относительной деформации бетона при растяжении

.

Ранее в СНиП 2.03.01-84* последнее условие имело следующий вид:

,

где

Rbt,n — нормативное сопротивление бетона растяжению;

σbt — растягивающее напряжение на указанной грани подколонника, вычисленное как для упругого тела по приведенному сечению,

,

здесь

Nn , Mn , Qn — внутренние усилия в уровне обреза фундамента от нормативной внешней нагрузки;

Gn,cf — нормативная нагрузка от собственного веса подколонника (ρж/б = 25 кН/м3),

;

Ared — приведенная к бетону площадь поперечного сечения подколонника;

Wred — момент сопротивления приведенного к бетону поперечного сечения подколонника.

Знак «–» в формуле при вычислении σbt указывает на сжатие, а знак «+» — на растяжение.

Если обратиться к диаграммам σ-ε работы бетона при сжатии и растяжении (рис. 12), то нетрудно убедиться в том, что приведенное выше условие СНиП соответствует ограничению εbt ≤ εbt,R , так как при упругой работе бетона будут справедливы следующие выражения:

, , , , ,

и тогда ,

где

Eb — начальный модуль упругости бетона,

E′b — секущий модуль упругопластичности бетона, соответствующий напряжению Rbt,n .

Рис. 12.Диаграммы работы бетона при сжатии и растяжении

Вычислять напряжения в бетоне как для упругого тела по приведенному сечению гораздо проще, чем определять относительные деформации его волокон. Поэтому представляется, что условие СНиП, ограничивающее деформации растяжения бетона значением εbt,R , а не εbt,max можно оставить для расчёта подколонника и сейчас.

К трещиностойкости фундаментов предъявляют требования второй категории, т. е. в них допускаются и ограничиваются по величине трещины, возникающие от постоянных и временных длительных нагрузок acrc,2 и от полных нагрузок acrc,1. Первоначально производят расчёт по образованию трещин.

Для плитной части фундамента этот расчёт производят из условия

,

где

Mn — изгибающий момент в сечении плитной части фундамента от нормативных нагрузок, а именно реактивного давления грунта, рассчитанного от нормативных нагрузок;

Wpl — упругопластический момент сопротивления рассчитываемого сечения.

Для подколонника условие отсутствия трещин имеет вид:

,

где

Mn,r — изгибающий момент от внешних нормативных нагрузок относительно ядровой точки, наиболее удалённой от растянутой грани, трещиностойкость которой проверяется.

Если для внецентренно сжатого элемента рассмотреть случай действия продольной силы Nn с эксцентриситетом e0,n относительно центра тяжести его сечения, то напряжению на растянутой грани этого элемента σbt будет соответствовать изгибающий момент от внешней нагрузки, равный

,

где

r — расстояние от центра тяжести приведенного сечения до указанной выше ядровой точки,

.

В нашем случае при расчёте подколонника соответствующие формулы будут иметь следующий вид:

,

.

Если приведенные выше условия не выполняются, то в расчётных сечениях плитной части фундамента и подколонника образуются трещины и, следовательно, требуется выполнить проверки ширины их раскрытия.

Допускаемые значения ширины продолжительного раскрытия трещин от постоянных и временных длительных нагрузок составляют:

· [acrc,2] = 0,2 мм, если рассчитываемый элемент конструкции фундамента находится в условиях переменного уровня грунтовых вод;

· [acrc,2] = 0,3 мм, если рассчитываемый элемент конструкции фундамента находится выше или ниже уровня грунтовых вод.

Допускаемые значения ширины непродолжительного раскрытия трещин от полных нагрузок составляют:

· [acrc,1] = 0,3 мм, если рассчитываемый элемент конструкции фундамента находится в условиях переменного уровня грунтовых вод;

· [acrc,1] = 0,4 мм, если рассчитываемый элемент конструкции фундамента находится выше или ниже уровня грунтовых вод.

В общем случае ширина раскрытия трещин определяется по методике расчёта элементов железобетонных конструкций. В новом СП 52-101-2003 представленная зависимость имеет вид:

,

где

φ1— коэффициент, учитывающий продолжительность действия нагрузки (φ1 = 1,4 при вычислении acrc,2, φ1 = 1,0 при вычислении acrc,1);

φ2 — коэффициент, учитывающий профиль продольной рабочей арматуры (φ2= 0,5 при арматуре периодического профиля, φ2= 0,8 при гладкой арматуре);

φ3 — коэффициент, учитывающий характер нагружения элемента конструкции (при изгибе и внецентренном сжатии φ3= 1);

σs — напряжение в рабочей растянутой арматуре подколонника или плитной части фундамента от соответствующих нормативных нагрузок;

Es — модуль упругости рабочей арматуры;

ls — расстояние между смежными (соседними) нормальными трещинами, определяемое в соответствии с правилами расчёта элементов железобетонных конструкций;

ψs — коэффициент, учитывающий неравномерность деформаций в растянутой арматуре в сечении с трещиной и между ними.

Для фундаментов величину σs допускается определять упрощённым способом по формулам:

— при расчёте подколонника,

— при расчёте плитной части;

здесь

Mpr — предельный момент по прочности, воспринимаемый в расчётном сечении,

— при расчёте подколонника,

— при расчёте плитной части,

где

As,f , As,t — соответственно фактически принятая и требуемая по расчёту прочности площадь рабочей арматуры.

При вычислении acrc,2 вместо M и N в указанные выше формулы подставляют усилия от постоянных и временных длительных нагрузок. Значение acrc,1 вычисляют как сумму величины acrc,2 и приращения ширины раскрытия трещины от кратковременных нагрузок Δacrc . При вычислении значения Δacrc в аналогичные формулы подставляют усилия от кратковременных нагрузок. Если в расчётном сечении подколонника или плитной части фундамента изгибающий момент от постоянных и временных длительных нагрузок составляет менее двух третей изгибающего момента от полной нагрузки, то проверяют значения как acrc,2, так и acrc,1. В противном случае допускается проверять только величину acrc,2 .

ЛЕКЦИЯ 6

Предыдущая12345678910111213Следующая

Дата добавления: 2015-02-16; просмотров: 2086; ЗАКАЗАТЬ НАПИСАНИЕ РАБОТЫ

ПОСМОТРЕТЬ ЕЩЕ:

helpiks.org

Расчетное и нормативное сопротивления бетона сжатию, растяжению

Любая бетонная конструкция должна переносить определенные в технической документации нагрузки в течение длительного времени без разрушений. В строительных проектах указываются основные характеристики, к которым относятся плотность, показатели расчетного сопротивления бетона, морозоустойчивость, водонепроницаемость. Проблема состоит в том, что даже самый качественный бетон неоднороден. Элементы имеют различные геометрические размеры и сечения, поэтому разные участки сооружения могут иметь неодинаковые свойства. Для уточнения характеристик материала вводится методика вычисления прочности.

Что такое расчетное сопротивление?

Расчетное сопротивление бетонной смеси – характеристика отражающая свойство материала противостоять внешним механическим нагрузкам. Его применяют при проектировании зданий и сооружений. Данный показатель получают из нормативных значений противодействия конкретной марки раствора делением на специальный коэффициент.

Этот коэффициент, применяемый для вычисления расчетного сопротивления бетона на сжатие обозначается γb и может принимать значения:

  • 1,3 – для максимальных возможных величин по несущей способности;
  • 1 – для максимальных значений по пригодности к эксплуатации.

Коэффициенты надежности материала при механическом растяжении обозначаются γbt, они могут быть равны:

  • 1,5 – для максимальных показателей несущей способности во время определения класса на сжатие;
  • 1,3 – для максимальных значений несущей способности на осевое растяжение;
  • 1 – для максимальных величин по пригодности к эксплуатации.

Классы бетонов обозначаются от В10 до В60, значения их нормативного противодействия приводятся в специальных таблицах.

Как получить расчетное сопротивление?

Для получения расчетного сопротивления бетона по осевому сжатию определяется класс материала, из таблицы берутся его нормативные данные и производится вычисление по формуле:

Rb=Rbn/γb,

где Rb – расчетные данные на осевое сжатие, множитель Rbn – нормативные , γb – коэффициент.

Аналогично рассчитывают расчетное сопротивление бетона осевому растяжению:

Rbt=Rbtn/γbt,

где Rbt – расчетные значения на осевое растяжение, множитель Rbtn – нормативные показатели на растяжение, γbt – коэффициент для растяжения.

Учитывая условия, в которых будут эксплуатироваться бетонные конструкции, вводятся и другие коэффициенты γbi, учитывающие эти особенности:

  • для непродолжительных статических нагрузок 1;
  • для длительных статических нагрузок 0,9;
  • элементы, заливаемые вертикально 0,9;
  • коэффициенты, отражающие климатические особенности, назначение сооружения, площадь сечения указываются в документации отдельно.

Нормативное сопротивление

До 2001 года единственной характеристикой бетона указывающей на противодействие механической силе, считалась марка, обозначавшаяся буквой «М». Теперь, согласно СНиП 2.03.01 введена другая характеристика, так называемый класс прочности, обозначающаяся буквой «В». Для определения свойств железобетонных и бетонных конструкций были предложены нормативы, согласно СП 52-101-2003.

Для определения класса раствор заливают в куб с ребром 150 мм. Уплотняют его в форме и дают полностью затвердеть при температуре 18-20ºС в течение 28 суток. После этого образец поступает на испытание, и разрушается на специальном прессе. Сопротивление бетона осевой нагрузке, выраженное в МПа и является свойством, по которому определяется данная характеристика. Иногда для определения класса берется призменный образец, высота которого в четыре раза больше ребра основания.

Дополнительно образец подвергается проверке на осевое растяжение, который тоже необходимо учитывать при проведении вычислений.

При правильном определении класса не требуется делать дополнительных испытаний, поскольку они уже занесены в специализированные таблицы.

Используя эти таблицы можно, имея данные на сжатие, сразу определить показатели и на растяжение. По ним ясно видно – этот параметр для любого бетона на растяжение гораздо меньше, чем на сжатие, это обязательно учитывается при проектировании.

Эти параметры для различного класса прочности сводятся в специальную таблицу. Значения могут меняться в зависимости от условий определяемых соответствующими коэффициентами:

Из таблицы видно, что расчетное значение ниже нормативного, поскольку учитывает сторонние факторы, тип воздействия на бетонную конструкцию, возможную неоднородность материала, центр тяжести контура.

При определении противодействия бетона силовому воздействию учитывается его деформация. Для этого берется начальный параметр данной величины и делится на коэффициент, включающий в себя ползучесть, а также поперечную деформацию массива, его температурную деформацию в диапазоне -40 — +50ºС. При вычислении свойств напряженно деформированного элемента используют специальные диаграммы, демонстрирующие предельную нагрузку в зависимости от сечений и расположения детали и вида материала. Эта методика позволяет рассчитывать факторы, приводящие к появлению трещин.

График Зависимости напряжений от деформаций

При определении характеристик железобетонных конструкций применяют методику моделирования наклонных сечений. Учитывается толщина и тип арматуры, отдельно рассчитывается ее прочность.

Заключение

Сопротивление бетона рассчитывается в зависимости от действия на него различных сил, которые могут быть сжимающими, поперечными, изгибающими, а также под местным сжатием. Для внецентренно сжатых и растянутых элементов, находящихся под изгибом, момент рассчитывается для сечений, перпендикулярных их продольной оси.

Для элементов с сечениями в виде прямоугольника, квадрата или тавра применяются формулы, предельной нагрузки каждого элемента, для других сечений используются специальные нелинейные диаграммы.

Расчетное сопротивление позволит подобрать класс прочности и марку этого материала для получения оптимальных эксплуатационных свойств массива, элемента или детали. В отличие от нормативных показателей, данные учитывают геометрические особенности, условия эксплуатации, виды деформаций. Вводятся коэффициенты надежности по бетону, разновидности используемой арматуры и другие характеристики, влияющие на конечную прочность зданий и сооружений, где применяется литой бетон или конструктивные элементы из этого материла.

betonpro100.ru

6.2.3. Нормативные и расчетные сопротивления бетона

Нормативные сопротивления бетона – это сопротивление осевому сжатию бетонных призм (призменная прочность) Rbn и сопротивление осевому растяжению Rbtn, которые определяются в зависимости от класса бетона по прочности (при обеспеченности 0,95).

Расчетные сопротивления бетона получают путем деления нормативных сопротивлений на соответствующие коэффициенты надежности по материалу:

- расчетное сопротивление бетона осевому сжатию, где - коэффициент надежности по бетону при сжатии, зависящий от вида бетона.

- расчетное сопротивление бетона осевому растяжению, где - коэффициент надежности по бетону при растяжении, зависящий от вида бетона.

При расчете элементов конструкций расчетные сопротивления бетона Rb и Rbt в отдельных случаях уменьшают или увеличивают умножением на соответствующие коэффициенты условия работы бетона γbi, которые учитывают следующие факторы: длительность действия нагрузки; многократную повторяемость нагрузки; условия, характер и стадию работы конструкции; способ ее изготовления; размеры сечения и т.д.

6.2.4. Нормативные и расчетные сопротивления арматуры

Нормативные сопротивления арматуры Rsn устанавливают с учетом статистической изменчивости прочности и принимают равными наименьшим контролируемым значениям предела текучести, физического или условного (равного значению напряжений, соответствующих остаточному относительному удлинению 0,2%). Доверительная вероятность нормативного сопротивления арматуры – 0,95.

Расчетные сопротивления арматуры растяжению определяют делением нормативных сопротивлений на соответствующие коэффициенты надежности по материалу:

,

где - коэффициент надежности по арматуре, зависящий от класса арматуры.

Расчетные сопротивления арматуры сжатию при наличии сцепления арматуры с бетоном: , но не более 400 МПа.

При расчете элементов конструкций расчетные сопротивления арматуры в отдельных случаях уменьшают или увеличивают умножением на соответствующие коэффициенты условия работы арматуры γsi, которые учитывают возможность неполного использования прочностных характеристик арматуры в связи с неравномерным распределением напряжений в сечении, низкой прочностью бетона, условиями анкеровки и т.д.

При расчете элементов на действие поперечной силы расчетное сопротивление растяжению поперечной арматуры снижают введением коэффициента условий работы в связи с неравномерным нагружением поперечных стержней γs1 = 0,8: .

6.2.5. Коэффициенты метода предельных состояний

Существуют 4 группы коэффициентов надежности.

I группа – степень ответственности зданий и сооружений. Эта группа определяется размером материального и социального ущерба при их преждевременном разрушении.

При проектировании конструкций следует учитывать коэффициент надежности по назначению , значение которого зависит от класса ответственности зданий и сооружений. На коэффициент надежности по назначению следует делить предельные значения несущей способности, расчетные значения сопротивлений, предельные значения деформаций, раскрытия трещин или умножать на этот коэффициент расчетные значения нагрузок, усилий или иных воздействий. Установлены 3 класса ответственности зданий и сооружений:

1 класс здания и сооружения, разрушения которых приводит к очень серьезным последствиям (Чернобыльская АЭС, плотины, ГЭС, ТЭС);

2 класс здания и сооружения, не входящие в 1 и 3 классы.

3 класс различные склады, одноэтажные жилые дома, временные здания и сооружения.

studfiles.net

Сопротивление бетона

СП 63.13330.2012

6.1.11 Расчетные значения сопротивления бетона осевому сжатию Rb и осевому растяжению Rbt определяют по формулам:

Значения коэффициента надежности по бетону при сжатии γb принимают равными:

для расчета по предельным состояниям первой группы:

1,3 — для тяжелого, мелкозернистого, напрягающего и легкого бетонов;

1,5 — для ячеистого бетона;

для расчета по предельным состояниям второй группы: 1,0.

Значения коэффициента надежности по бетону при растяжении γbt принимают равными:

для расчета по предельным состояниям первой группы при назначении класса бетона по прочности на сжатие:

1,5 — для тяжелого, мелкозернистого, напрягающего и легкого бетонов;

2,3 — для ячеистого бетона;

для расчета по предельным состояниям первой группы при назначении класса бетона по прочности на растяжение:

1,3 — для тяжелого, мелкозернистого, напрягающего и легкого бетонов;

для расчета по предельным состояниям второй группы: 1,0.

Расчетные значения сопротивления бетона Rb, Rbt, Rb,ser, Rbt,ser (с округлением) в зависимости от класса бетона по прочности на сжатие и осевое растяжение приведены: для предельных состояний первой группы — в таблицах 6.8, 6.9, второй группы — в таблице 6.7.

Таблица 6.7

Вид Бетон Нормативные сопротивления бетона Rb,n, Rbt,n, МПа, и расчетные сопротивления бетона для предельных состояний второй группы Rb,ser и Rbt,ser, МПа, при классе бетона по прочности на сжатие
В1,5 В2 В2,5 В3,5 В5 В7,5 В10 В12,5 В15 В20 В25 В30 В35 В40 В45 В50 В55 В60 В70 В80 В90 В100
Сжатие осевое (призменная прочность) Rb,n, Rb,ser Тяжелый, мелкозернистый и напрягающий 2,7 3,5 5,5 7,5 9,5 11 15 18,5 22 25,5 29 32 36 39,5 43 50 57 64 71
Легкий 1,9 2,7 3,5 5,5 7,5 9,5 11 15 18,5 22 25,5 29
Ячеистый 1,4 1,9 2,4 3,3 4,6 6,9 9,0 10,5 11,5
Растяжение осевое Rbt,n и Rbt,ser Тяжелый, мелкозернистый и напрягающий 0,39 0,55 0,70 0,85 1,00 1,10 1,35 1,55 1,75 1,95 2,10 2,25 2,45 2,60 2,75 3,00 3,30 3,60 3,80
Легкий 0,29 0,39 0,55 0,70 0,85 1,00 1,10 1,35 1,55 1,75 1,95 2,10
Ячеистый 0,22 0,26 0,31 0,41 0,55 0,63 0,89 1,00 1,05
Примечания

1 Значения сопротивлений приведены для ячеистого бетона средней влажностью 10 %.

2 Для мелкозернистого бетона на песке с модулем крупности 2,0 и менее, а также для легкого бетона на мелком пористом заполнителе значения расчетных сопротивлений Rbt,n, Rbt,ser следует принимать с умножением на коэффициент 0,8.

3 Для поризованного бетона, а также для керамзитоперлитобетона на вспученном перлитовом песке значения расчетных сопротивлений Rbt,n, Rbt,ser следует принимать как для легкого бетона с умножением на коэффициент 0,7.

4 Для напрягающего бетона значения Rbt,n, Rbt,ser следует принимать с умножением на коэффициент 1,2.

Таблица 6.8

Вид Бетон Расчетные сопротивления бетона Rb, Rbt, МПа, для предельных состояний первой группы при классе бетона по прочности на сжатие
В1,5 В2 В2,5 В3,5 В5 В7,5 В10 В12,5 В15 В20 В25 в30 B35 В40 В45 В50 В55 В60 В70 В80 В90 В100
Сжатие осевое (призменная прочность) Тяжелый, мелкозернистый и напрягающий 2,1 2,8 4,5 6,0 7,5 8,5 11,5 14,5 17,0 19,5 22,0 25,0 27,5 30,0 33,0 37,0 41,0 44,0 47,5
Легкий 1,5 2,1 2,8 4,5 6,0 7,5 8,5 11,5 14,5 17,0 19,5 22,0
Ячеистый 0,95 1,3 1,6 2,2 3,1 4,6 6,0 7,0 7,7
Растяжение осевое Тяжелый, мелкозернистый и напрягающий 0,26 0,37 0,48 0,56 0,66 0,75 0,90 1,05 1,15 1,30 1,40 1,50 1,60 1,70 1,80 1,90 2,10 2,15 2,20
Легкий 0,20 0,26 0,37 0,48 0,56 0,66 0,75 0,90 1,05 1,15 1,30 1,40
Ячеистый 0,09 0,12 0,14 0,18 0,24 0,28 0,39 0,44 0,46
Примечания

1 Значения сопротивлений приведены для ячеистого бетона средней влажностью 10 %.

2 Для мелкозернистого бетона на песке с модулем крупности 2,0 и менее, а также для легкого бетона на мелком пористом заполнителе значения расчетных сопротивлений Rbt следует принимать с умножением на коэффициент 0,8.

3 Для поризованного бетона, а также для керамзитоперлитобетона на вспученном перлитовом песке значения расчетных сопротивлений Rbt следует принимать как для легкого бетона с умножением на коэффициент 0.7.

4 Для напрягающего бетона значения Rbt следует принимать с умножением на коэффициент 1,2.

5 Для тяжелых бетонов классов В70 — В100 расчетные значения сопротивления осевому сжатию Rb и осевому растяжению Rbt приняты с учетом дополнительного понижающего коэффициента γb,br, учитывающего увеличение хрупкости высокопрочных бетонов в связи с уменьшением деформаций ползучести и равного , где В — класс бетона по прочности на сжатие.

Таблица 6.9

Вид сопротивления Бетон Расчетные значения сопротивления бетона для предельных состояний первой группы Rbt, МПа, при классе бетона по прочности на осевое растяжение
Вt 0,8 Вt 1,2 Вt 1,6 Вt 2,0 Вt 2,4 Вt 2,8 Вt 3,2
Растяжение осевое Rbt Тяжелый, мелкозернистый, напрягающий и легкий 0,62 0,93 1,25 1,55 1,85 2,15 2,45

saitinpro.ru

Расчетное сопротивление бетона смятию под плитой

Фактический коэффициент

Расчетное сопротивление бетона смятию под плитой

Rb,loc = 1 ∙ 1,26 ∙ 7,5 = 9,45 РњРџР° = 0,95 РєРќ/СЃРј2.

Проверяем прочность бетона под плитой:

Уменьшение размеров плиты не требуется, так как она была принята с минимальными размерами в плане.

19.Расчёт безраскосной решётки. Планки устанавливаются РЅР° равных расстояниях СЃ ограничением гибкости ветви РІ пределах λb= l0b/ib= 30..40 (СЂРёСЃ.1), РїСЂРё этом высоту планки РЅР° стадии РєРѕРјРїРѕРЅРѕРІРєРё принемают РІ пределах ( 0.5…0.75)b, РіРґРµ b- ширина стержня, Р° толщину планки назначают 6..10 РјРј. После расчёта планок Рё сварных швов эти размеры уточняют. Планки обычно заводят РЅР° ветви РЅР° 20..30 РјРј Рё прикрепляют угловыми швами. Расчётные усилия для проверки прочности планки Рё сварных швов можно определить РёР· условия равновесия (СЂРёСЃ 1) РџСЂРё этом поперечную следует поделить между РґРІСѓРјСЏ ветвями Рё между РґРІСѓРјСЏ системами планок, если РѕРЅРё установлены слв РґРІСѓС… плоскостях РїРѕ РѕР±Рµ стороны РѕС‚ ветвей. Следовательно, РІ точках нуливых моментов РЅР° РѕРґРЅСѓ систему планок будет приходиться четвёртая часть условной поперечной силы. Записав уравнение равновесия можно определить РёСЃРєРѕРјСѓСЋ поперечную силу РІ планке T Рё наибольший изгибающий момент Рњ, РЅР° которые следует проверить прочность планки Рё сварного шва: Понятно, что РЅР° первом этапе расчёта РІС‹ должны задать высоту катета шва, РїСЂРёРЅСЏРІ ее, например, равной 8 РјРј. После проверки прочности внести коррективы Рё РІРЅРѕРІСЊ проверить. РљРѕРіРґР° РІРѕРїСЂРѕСЃ будет решён, назначите толщину планки равной размеру катета шва. Можно поступить наоборот: вначале определить минимально возможную толщину планки РёР· условия её прочности 6Рњ/(tshs2Ryγc)≤1 , Р° затем назначайте высоту катета шва. РќРµ забывайте конструктивные условия: РЅРµ следует принимать толщину планки менее 6 РјРј, Р° высоту катета- менее 4РјРј.Основным преимуществом сквозных колонн является возможность соблюдения РІ РЅРёС… условия равноустойчивости.Сквозные колонны достаточно экономичны РїРѕ расходу металла.Р’ то же время РѕРЅРё более трудоемки РІ изготовлении, так как обилие коротких швов затрудняет применение автоматической сварки. Сечение стержня сквозных колонн образуется обычно РёР· РґРІСѓС… швеллеров, расположенных полками внутрь сечения. Расположение швеллеров полками наружу РїСЂРё РѕРґРЅРёС… Рё тех же габаритных размерах сечения менее выгодно СЃ точки зрения расхода материала Рё применяется только РІ клепаных колоннах РёР· соображений удобства клепки.Сечение, составленное РёР· двутавров, применяется только РїСЂРё значительных нагрузках, исключающих применение швеллеров. Сечение, составленное РёР· четырех, уголков, применяется РІ сжатых элементах большой длины (мачтах, стрелах кранов Рё С‚. Рї.), требующих определенной жесткости РІ РѕР±РѕРёС… направлениях. Это сечение весьма экономично, Рё конструкция получается относительно легкой, РЅРѕ наличие решеток РІ четырех плоскостях делает ее трудоемкой.РўРёРїС‹ решеток сквозных колонн Решетка сквозных колонн обычно конструируется РёР· одиночных уголков СЃ предельной гибкостью элемента λ = 150. Решетка применяется треугольная, простая Рё СЃ распорками, или раскосная.Крепление решетки Рє ветвям колонны можно осуществлять РЅР° сварке или РЅР° заклепках; РїСЂРё этом разрешается центрировать уголки РЅР° наружные РєСЂРѕРјРєРё ветвей. Колонны СЃ планками проще РІ изготовлении, РЅРµ имеют выступающих уголков решетки Рё более красивы. Колонны СЃ решетками значительно жестче, особенно против кручения.
1. Р’ РєСѓСЂСЃРѕРІРѕР№ работе настил выполняется РёР· стального листа толщиной 6-16 РјРј, закрепленного сплошным или прерывистым сварными швами РїРѕ всей длине листа Рє верхним полкам настила, что препятствует смещению его РЅР° опорах. РџСЂРё действии равномерно распределенной нагрузки деформирование настила будет происходить РїРѕ схеме цилиндрического РёР·РіРёР±Р° тонкой пластины. Это позволяет РІ расчетной схеме представить настил как балку единичной ширины (1 СЃРј) закрепленную РЅР° опорах РЅР° опорах неподвижными шарнирами Рё загруженную равномерной нагрузкой. Более выгодным РїРѕ расход металла является применение настила наименьшей толщины, РЅРѕ РїСЂРё этом увеличивается число балок настила. Толщину настила следует принимать РІ зависимости РѕС‚ принятых величин полезной нагрузки Рё РЅРѕСЂРјС‹ РїСЂРѕРіРёР±Р°. Расчет настила выполняется РїРѕ РґРІСѓРј предельным состояниям прочности Рё жесткости. РџСЂРё нагрузке 6 РјРј. РџСЂРё Рљ > 4,5√E/Rv расчет рекомендуется выполнять РїРѕ СѓРїСЂСѓРіРѕР№ стадии, РїСЂРё Xw< 4,5√ E/Ry - РїРѕ упругопластической. РџРѕРґР±РѕСЂ сечения включает: выбор марки стали; принятие расчетной схемы; СЃР±РѕСЂ нагрузок; статический расчет; определе­ние размеров сечения стенки Рё РїРѕСЏСЃРѕРІ; РєРѕРјРїРѕРЅРѕРІРєСѓ сечения СЃ уточнением размеров согласно стандартам листовой стали; РїРѕРґР±РѕСЂ уменьшенного сечения; проверку прочности РїРѕ основ­ному’ Рё уменьшенному сечениям. Выбор марки стали выполняется согласно Рї. 1.3 настоящего РїРѕСЃРѕР±РёСЏ. (Р’ РєСѓСЂСЃРѕРІРѕР№ работе обычно принимается РїРѕ заданию). Расчетная схема принимается РІ РІРёРґРµ однопролетной шар­нирно опертой балки. РЎР±РѕСЂ нагрузок РЅР° главную балку пролетом 1С‚ выполняется аналогично Рї. 1.6 РїРѕ формуле (1.13) настоящего РїРѕСЃРѕР±РёСЏ, РЅРѕ со­бираемых СЃ РіСЂСѓР·РѕРІРѕР№ площади шириной, равной шагу главных балок /,. РџСЂРё этом постоянная нагрузка РѕС‚ веса вышележащих конструкций определяется Рї. 1.5.3, РїРѕ формуле (1.12). Максимальные усилия РІ балке РїСЂРё РїРѕРіРѕРЅРЅРѕР№ нагрузке q: 8, Qmax= Требуемый момент сопротивления сечения: Wтр=Mmax/c1Ryγc РіРґРµ СЃ1 = 1 - РїСЂРё СѓРїСЂСѓРіРѕР№ работе балки; СѓСЃ = 1 - коэффициент ус­ловия работы [1, табл. 6].  

Это не вопросы на ответ, просто информ

Дата добавления: 2015-09-06; просмотров: 404 | Нарушение авторских прав

mybiblioteka.su - 2015-2019 год. (0.015 сек.)

mybiblioteka.su


Смотрите также